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近年来,回旋管以其在毫米波、亚毫米波段产生的高平均功率和高峰值功率,作为受控热核聚变、高能拒止武器、雷达探测和超宽带无线通信等方面理想的微波辐射源,受到研究者的广泛关注。
由于回旋管实验设计和研制的费用高昂,研究者越来越希望通过计算机模拟能达到定量设计的效果。回旋管计算机辅助设计主要有两种基本途径:1)参量代码,该方法对精简模型的快速求解,对用各种方法模拟的结果进行理论分析都有重要作用,但也有较大局限性,不利于理解多模起振过程和强流粒子在回旋管中的运动状态、注波互作用过程以及管壁击穿等物理过程;2)基于FDTD的PIC (partical-in-cell)模拟,该方法在回旋管瞬态场数值模拟中因其适应范围广,成为研究主流。而目前公认的计算速度快,模拟效果好的MAGY则结合了两种方法的优点[1-3]。
回旋管模拟设计和实验基于相对论电子学,理论复杂,还有很多未知有待进一步探索。随着计算机技术的发展,三维数值模拟成为主流,国外的商业软件由于受到版权或功能限制,难以进行二次开发和功能扩展,在三维模拟方面无法满足我国技术发展的需求。瞬态电磁场三维模拟的方法很多,如时域有限元、时域格林函数、时域有限差分等。其中,时域有限差分是理论最简单,最容易并行计算的方法。
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麦克斯韦方程组的旋度(非铁磁介质)形式为:
$$\nabla \times \mathit{\boldsymbol{E}} = - \mu \frac{{{\rm{d}}\mathit{\boldsymbol{H}}}}{{\rm{d}}t}$$ (1) $$ \nabla \times \mathit{\boldsymbol{H}} = \varepsilon \frac{{{\rm{d}}\mathit{\boldsymbol{E}}}}{{{\rm{d}}t}} + \mathit{\boldsymbol{J}} $$ (2) 式中,$\mathit{\boldsymbol{H}}$,$\mathit{\boldsymbol{E}}$分别为磁场强度,电场强度;$\mu $和$\varepsilon $为介质中磁导率和介电常数;$\mathit{\boldsymbol{J}}$为电流密度,通常有$\mathit{\boldsymbol{J}} = {\rm{ \mathsf{ σ} }}\mathit{\boldsymbol{E}}$,其中${\rm{ \mathsf{ σ} }}$为介质电导率。
式(1)、(2)整理变换可得到:
$${\nabla ^2}\mathit{\boldsymbol{E}} - {\rm{ \mathsf{ μ} }} {\rm{ \mathsf{ ε} }} \frac{{{{\rm{d}}^2}\mathit{\boldsymbol{E}}}}{{{\rm{d}}{t^2}}} - {\rm{ \mathsf{ μ} }}{\rm{ \mathsf{ σ} }}\frac{{{\rm{d}}\mathit{\boldsymbol{E}}}}{{{\rm{d}}t}} = 0$$ (3) $${\nabla ^2}\mathit{\boldsymbol{H}} - {\rm{ \mathsf{ μ} }} {\rm{ \mathsf{ ε} }} \frac{{{{\rm{d}}^2}\mathit{\boldsymbol{H}}}}{{{\rm{d}}{t^2}}} - {\rm{ \mathsf{ μ} }} {\rm{ \mathsf{ σ} }}\frac{{{\rm{d}}\mathit{\boldsymbol{H}}}}{{{\rm{d}}t}} = 0$$ (4) 在经典瞬态场模拟中如果介电常数起主要作用,即电磁波频率较高,位移电流起主要作用时,传导电流可忽略,即满足${\rm{ \mathsf{ σ} }} \ll {\rm{ \mathsf{ ε}}} {\rm{ \mathsf{ ω}}} $,则式(3)、式(4)变成波动方程;如果电磁波的频率较低,考察与导电介质的相互作用,电导率起主要作用时,由此引起的传导电流起主要作用,位移电流可忽略,即满足${\rm{ \mathsf{ σ} }} \gg {\rm{ \mathsf{ ε}}} {\rm{ \mathsf{ ω}}} $,则式(3)、式(4)变为扩散方程;如果二者都不能忽略,则式(3)、式(4)的解皆具有波动和扩散的双重特性。回旋管瞬态场模拟将都情况较为特殊,其求解的是真空中的波动方程,但是有由回旋电子注引起的电流密度项。
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海洋可控源电磁法是用船拖拽一条距海底50~100 m的电缆作为电偶极子,向偶极子发送几百到几千安培的电流信号,在水中激发0.1~10 Hz的低频电磁波,同时在海底放置或拖拽一定数量的电磁探测传感器,通过其数据处理以了解海底矿藏、油气藏分布及其他异常的电磁探测方法。海洋可控源电磁法作为海洋地震法的辅助手段,弥补了海洋地震法的不足,降低了海洋油气开发中钻井的风险,2000年以来受到世界各大石油公司的青睐。用FDTD法对海洋电磁场进行模拟可以了解低频电磁场在水中的传播及其与介质的作用规律。海洋电磁场满足准静态场的条件,即${\rm{ \mathsf{ σ} }} \gg {\rm{ \mathsf{ ε}}} {\rm{ \mathsf{ ω}}} $(空气中介电常数${\varepsilon _0} = 8.85 \times {10^{ - 12}}$,相对介电常数和角频率的乘积不超过2个数量级,按10-10算,海水电导率0~10,通常取平均电导率3.3 s/m,电导率起主要作用,位移电流可忽略,方程退化为扩散方程。式(2)变为:
$$\nabla \times \mathit{\boldsymbol{H}} = \mathit{\boldsymbol{J}}$$ (5) 式中没有电场对时间的导数项,电场和磁场无法随时间交错递推。对式(5)差分后做一些数学变换,
构造一个虚拟介电常数${\rm{ \mathsf{ γ} }} \geqslant \frac{{3\Delta {t^2}}}{{\mu {\Delta ^2}}}$,其中$\Delta t$为时间步长,有经验公式$\Delta {t_{{\rm{max}}}} = {\rm{ \mathsf{ α} }}{\Delta _{{\rm{min}}}}\sqrt {\frac{{\mu {\rm{ \mathsf{ σ} }}t}}{6}} $,${\Delta _{{\rm{min}}}}$为最小空间步长,${\rm{ \mathsf{ α} }} \in (0.1,0.2)$,可见γ是模拟时间的函数,变换后式(5)变为:
$$\nabla \times \mathit{\boldsymbol{H}} = \mathit{\boldsymbol{J}} + \gamma \frac{{{\rm{d}}\mathit{\boldsymbol{E}}}}{{{\rm{d}}t}}$$ (6) 式(6)与式(1)结合,整理后得到的微分方程与原来的扩散方程是相容的。在偶极子源处,式(6)需再加一个源电流密度项,构造了虚拟介电常数后,FDTD方法得以实现。图 1所示为导电全空间的电导率3.3 s/m,计算网格100×100×100,在中心有一个指向x正方向的电偶极子源,网格步长取均匀网格50 m,最大时间步长12.9 ms,则得出1.16 s时各坐标面切片上Ex的等值线分布。与用解析公式算出的结果相似,证明FDTD计算的正确性。
该模拟中用的边界条件是自然边界,即无穷远处场值衰减为0,这比用Mur吸收边界略差一点,从图 1中可以看到边界的回波,但是计算速度却加快了近一倍。减小边界反射的另一个方法就是采用渐变网格,即在源附近采用细网格,而远离源靠近边界的区域采用逐渐增大的网格。
以上公式在处理好海水和空气边界后就可以模拟海洋电磁中更复杂的情形[7]。
图 2为三维FDTD模拟的海底低阻体地质模型在不同时刻的电磁响应快照。
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地面瞬变电磁法具有对低电阻率目标反映灵敏的特性。它作为一种有效的电磁勘探方法在近地表地球物理勘查中发挥了重要的作用,如考古、地热、地下水勘探,城市大型建筑物施工前的地质勘查、桥梁隧道施工前的地质勘查和地质灾害预报等。用FDTD方法进行正演模拟可以对地质体三维建模,快速求解地质模型的电磁响应,为探测数据的反演解释提供理论依据。所用的理论模型与2.1节相同,只是目前地面瞬变电磁法多数情况用的是回线源,所激发的电磁脉冲所含频率比海洋电磁要高,如1 K~1 MHz。文献[8-9]对隧道中充水断层的灾害勘测做了较为全面的三维FDTD模拟。一方面验证了FDTD方法在地面瞬变电磁探测模拟中的有效性;另一方面为地面时频电磁勘探提供了强有力的工具。如图 3a为隧道XZ断面图,图 3b为隧道掌子面图,右手坐标系,X垂直向上,Y水平向右,Z垂直纸面向里为正,6 m的方形隧道掌子面中央放置3 m宽的方形回线源,掌子面后10 m处有一充水断层,图 3c为不同时刻充水断层的电磁响应在XZ断面上Ex电场空间分布。
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UWB探地雷达用于城市灾害救助,如生命搜救、反恐探测,工程验收时材料、结构及厚度的检测,市政金属或非金属管道、下水道、缆线、缆线管道、孔洞、基础层、混凝土中的钢筋及其他地下埋件的位置,坝体渗漏探测中,渗漏部位及范围的反演成像,工程施工前作业面的地质调查等。用FDTD方法对UWB探地雷达正演模拟,其所用理论模型为式(1)、式(2),既要考虑位移电流的作用,因为雷达电磁脉冲所含频谱宽,频率高,又要考虑传导电流的作用,因为电磁波在地下不可避免的会碰到导电介质。
图 4为UWB雷达穿墙探测人的侧面模型图,图 5为人体的正面模型,建立坐标系,矩形面天线馈入半带宽为1.22 GHz的截断三正弦电流信号,观察不同时刻目标的电磁响应。用FDTD方法进行模拟,图 6a~6d分别为8 ns时刻的天线面、墙面、人体正面以及垂直于墙面中央的YZ面上的Ex分布。
从图 6可以看出,超宽带雷达就像一个面光源照亮了整个探测空间。图 6d显示,人体反射波即将到达墙面,此时对雷达扫描数据进行处理就可以对墙后的物体进行成像。
图 7为文献[10]做的UWB雷达探测地下钢筋混凝土FDTD模拟,单频1.5 GHz探地雷达和中心频率为4 GHz的UWB雷达探测正演模拟对比图,可见该雷达可以清晰分辨混凝土中间距为5 cm的钢筋。此模型说明,混凝土中有两组间距不同的钢筋,钢筋直径为2.5 cm,中心埋深为5 cm,上层介质为混凝土,相对介电常数为6,电导率为0.005 S/m;下层为干沙,相对介电常数为3,电导率为0.000 1 S/m。SBS表示钢筋间距。实验体现了UWB雷达的高分辨率成像特性。
On Simulation of 3D-FDTD for Transient Electromagnetic Field
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摘要: 该文使用三维时域有限差分方法对在不同环境中的0.1~0.1T Hz电磁波场进行数值模拟。以高斯脉冲作为源电流信号研究了导电全空间中电偶极子场,并对海底低阻地质模型的电磁响应做了模拟计算;对隧道含水裂缝异常的回线源瞬变电磁响应进行了分析;对超宽带穿墙探测模型做了模拟计算,进一步在超宽带电磁波与窄带电磁波对钢筋混凝土的探测模拟结果做了对比分析;用FDTD-PIC软件对94 GHz折变回旋振荡管TE6,2模产生过程做了模拟计算,指出模拟中存在的问题,最后对时域有限差分程序的并行做了分析,提出用时域有限差分方法研发回旋管瞬态场三维模拟软件的思路。Abstract: Numerical simulations of electromagnetic field of 0.1-0.1T Hz in different circumstance are carried out with 3D-FDTD (three-dimensional finite-difference time-domain). Electric dipole field in the whole conductive space of sea is presented and electromagnetic response of the seabed geological model of low impedance is simulated taking Gauss impulse as current source. Then, transient electromagnetic response of water-filled cracks abnormal in the tunnel to loop-source is analyzed. UWB (Ultra wideband) through-wall detection model is simulated and calculated, and the simulation results of reinforced concrete detection with UWB electromagnetic wave and narrow-band electromagnetic wave are analyzed and compared. More than that, activation of TE6, 2 in line-joint cavity of 94 GHz gyrotron oscillator is modeled with MAGIC, and the problems existing in the simulation are presented. Finally, we give a deep analysis on the parallel computing of FDTD program and the idea to develop gyrotron three-dimensional transient field simulation software by using FDTD.
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Key words:
- finite-difference time-domain /
- gyrotron /
- simulation /
- transient electromagnetic field
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[1] BOTTON M, THOMAS M, ANTONSEN T M, et al. MAGY:a time-dependent code for simulation of slow and fast microwave sources[J]. IEEE Transactions on Plasma Science, 1998, 26(3):882-892. doi: 10.1109/27.700860 [2] NUSINOVICH G S, YEDDULLA M, ANTONSEN T M, et al. Start-up scenario in gyrotrons with a nonstationary microwave-field structure[J]. Physical Review Letters, 2006, 31(3):125101. http://www.ncbi.nlm.nih.gov/pubmed/16605920 [3] 雷朝军, 喻胜. THz回旋管电子光学系统与渐变谐振腔注波互作用研究[D].成都: 电子科技大学, 2013. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10614-1014137244.htm LEI Chao-jun, YU Sheng. Study on electron optical system and beam-wave interaction in tapered cavity for THz gyrotron[D]. Chengdu: University of Electronic Science and Technology of China, 2013. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10614-1014137244.htm [4] 吕英华.计算电磁学的数值方法[M].北京:清华大学出版社, 2006. LÜ Ying-hua. Computational electromagnetic numerical method[M]. Beijing:Tsinghua University Press, 2006. [5] 葛德彪, 闫玉波.电磁波时域有限差分方法[M].第三版.西安:西安电子科技大学出版社, 2011. GE De-biao, YAN Yu-bo. Electromagnetic wave finite difference time domain method[M]. 3rd ed. Xi'an:Xidian University Press, 2011. [6] 王秉中.计算电磁学[M].北京:科学出版社, 2002. WANG Bing-zhong. Computational electromagnetic[M]. Beijing:Science Press, 2002. [7] 张双狮, 王绪本.海洋可控源电磁法三维时域有限差分数值模拟[D].成都: 成都理工大学, 2013. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10616-1013263641.htm ZHANG Shuang-shi, WANG Xu-ben. Marine controlled source electromagnetic numerical simulation of three-dimensional finite difference time-domain[D]. Chengdu: Chengdu University of Technology, 2013. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10616-1013263641.htm [8] 孙怀凤, 李貅, 李术才, 等.考虑关断时间的回线源激发TEM三维时域有限差分正演[J].地球物理学报, 2013, 56(3):1049-1064. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/dqwlxb201303033 SUN Huai-feng, LI Xiu, LI Shu-cai, et al. Three-dimensional FDTD modeling of TEM excited by a loop source considering ramp time[J]. Chinese Journal of Geophysics, 2013, 56(3):1049-1064. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/dqwlxb201303033 [9] 孙怀凤, 李术才.隧道含水构造三维瞬变电磁场响应特征及突水灾害源预报研究[D].济南: 山东大学, 2013. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10422-1013219193.htm SUN Huai-feng, LI Shu-cai. Three-dimensional transient electromagnetic response of water bearing structures in tunnels and prediction of water inrush sources[D]. Jinan: Shandong University, 2013. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10422-1013219193.htm [10] 毛立峰, 王绪本.超宽带电磁法正演模拟与反演成像[D].成都: 成都理工大学, 2007. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10616-2007138668.htm MAO Li-feng, WANG Xu-ben. The forward simulation and inversion imaging of the Ultra Wide Band electromagnetic method[D]. Chengdu: Chengdu University of Technology, 2007. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10616-2007138668.htm [11] 雷朝军, 喻胜, 李宏福, 等. 94 GHz缓变结构回旋管设计与数值模拟研究[J].强激光与粒子束, 2014, 26(2):023002. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/qjgylzs201402033 LEI Chao-jun, YU Sheng, LI Hong-fu, et al. Design and numerical simulation of 94 GHz gyrotron with gradually tapered cavity[J]. High Power Laser and Particle Beams, 2014, 26(2):023002. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/qjgylzs201402033 [12] 张立红, 余文华. FDTD算法的三级并行实现[J].计算机工程, 2011, 37(12):333-335. http://www.wanfangdata.com.cn/details/detail.do?_type=perio&id=QK201105164434 ZHANG Li-hong, YU Wen-hua. Three-level parallel implementation of FDTD algorithm[J]. Computer Engineering, 2011, 37(12):333-335. http://www.wanfangdata.com.cn/details/detail.do?_type=perio&id=QK201105164434 [13] 柴什峰, 苏晓星.光子晶体带结构计算FDTD方法的GPU实现研究[D].北京: 北京交通大学, 2015. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10004-1015558224.htm CAI Shi-feng, SU Xiao-xing. Research on the GPU implementation of the FDTD method for photonic crystal band structure calculations[D]. Beijing: Beijing Jiaotong University, 2015. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10004-1015558224.htm